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佛山市合阁钢结构集成衡宇有限公司

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单层钢结构厂房 构造盘算

2017-12-14 00:49:06 点击数:

一、设想材料

某加工厂一厂房,该厂房为单层,接纳单跨双坡门式刚架,刚架跨度18m,柱下6m;共有12榀刚架,柱距6m,屋面坡度1:10;地动设防列度为6度,设想地动分组为第一组,设想根基地动加速度值0.05g。刚架平面布置睹图1(a),刚架情势及多少尺寸睹图1(b)。屋面及墙面板均为聚氨酯复合保温板;思索经济、制造和安装轻易,檩条和墙梁均接纳热直薄壁卷边C型钢,间距为1.5m,钢材接纳Q235钢,焊条接纳E43型。

 

二、荷载盘算

(一)荷载与值盘算

1.屋盖永远荷载尺度值(对程度投影里)

YX51-380-760型彩色压型钢板0.15 KN/m2

50mm薄保温玻璃棉板0.05 KN/m2

PVC铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2

檩条及支持0.10 KN/m2

刚架斜梁自重0.15 KN/m2

吊挂装备0.20 KN/m2

合计0.67 KN/m2

2.屋面可变荷载尺度值_太阳集团43335.com

屋面活荷载:按不上人屋面思索,与为0.50 KN/m2。

雪荷载:根基雪压S0=0.45 KN/m2。关于单跨双坡屋面,屋面坡角

α=5°42′38″,μr=1.0,雪荷载尺度值Sk=μrS0=0.45 KN/m2。

与屋面活荷载取雪荷载中的较大值0.50 KN/m2,不思索积灰荷载。

3.沉量墙面及柱自重尺度值(包孕柱、墙骨架等)0.50 KN/m2

4.风荷载尺度值

按《门式刚架轻型衡宇钢结构技术规程》CECS102:2002附录A的划定盘算。

根基风压ω0=1.05×0.45 KN/m2,空中粗拙度种别为B类;风荷载高度转变系数按《建筑结构荷载范例》(GB50009-2001)的划定接纳,当高度小于10m时,按10m高度处的数值接纳,μz=1.0。风荷载体型系数μs:顶风里柱及屋面离别为+0.25和-1.0,背风面柱及屋面离别为+0.55和-0.65(CECS102:2002中央区)。

5.地动感化

据《天下民用建筑工程设计技术措施—构造》中第18.8.1条发起:单层门式刚架轻型衡宇钢结构一样平常正在抗震设防烈度小于即是7度的区域可不停止抗震盘算。故本工程结构设计不思索地动感化。

(二)各部分感化的荷载尺度值盘算

屋面:

恒荷载尺度值:0.67×6=4.02KN/m

活荷载尺度值:0.50×6=3.00KN/m

柱荷载:

恒荷载尺度值:0.5×6×6+4.02×9=54.18KN

活荷载尺度值:3.00×9=27.00KN

风荷载尺度值:

顶风里:柱上qw1=0.47×6×0.25=0.71KN/m

横梁上qw2=-0.47×6×1.0=-2.82KN/m

背风面:柱上qw3=-0.47×6×0.55=-1.55KN/m

横梁上qw4=-0.47×6×0.65=-1.83KN/m

三、内力剖析

思索本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载状况及刚架加工制造轻易,刚架接纳等截面,梁柱选用雷同截面。柱脚按铰接支承设想。接纳弹性剖析要领肯定刚架内力。援用《钢结构设想取盘算》(包头钢铁设计研究院编著,机械工业出版社)中表2-29(铰接柱脚门式刚架盘算公式)盘算刚架内力。

1.正在恒荷载感化下

λ=l/h=18/6=3_澳门太阳集团娛乐城

ψ=f/h=0.9/6=0.15

k=h/s=6/9.0449=0.6634

μ=3+k+ψ(3+ψ)=3+0.6634+0.15×(3+0.15)=4.1359

HA=HE=qlλΦ/8=4.02×18×3×0.5289/8=14.35KN

MC=ql2[1-(1+ψ) Φ]/8=4.02x182[1-(1+0.15)×0.5289]=63.78KN·m

MB=MD=-ql2Φ/8=-4.02×182×0.5289/8=-86.11KN·m

刚架正在恒荷载感化下的内力如图。

内力盘算的“+、-”号划定:弯矩图以刚架外侧受推为正,正在弯矩图中画正在受拉侧;轴力以杆件受压为正,剪力以绕杆端顺时针方向扭转为正。

2.正在活荷载感化下

VA=VE=27.00KN

HA=HE=3.00×18×3×0.5289/8=10.71KN

MC=3.00×182[1-(1+0.15)×0.5289]/8=47.60KN·m_太阳集团99138

MB=MD=-3.00×182×0.5289/8=-64.26KN·m

刚架正在活荷载感化下的内力如图。

 

3.正在风荷载感化下

关于做用于屋面的风荷载可分解为程度偏向的分力qx和竖向的分力qy。现离别盘算,然后再叠加。

(1)正在顶风里横梁下风荷载竖向分力qw2y感化下

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VA=2.82×9-6.35=19.03KN

HA=HE=qlλΦ/4=2.82×18×3×0.1322/4=5.03KN

MB=MD=5.03×6=30.18KN·m

MC= ql2[α2-(1+ψ) Φ]/4=2.82×182×[0.52-1.15×0.1322]/4=22.38KN·m

刚架正在qw2y感化下的内力如图

(2)正在背风面横梁下风荷载竖向分力qw4y感化下

VA=1.83×9-4.12=12.35KN

HA=HE=qlλΦ/4=1.83×18×3×0.1322/4=3.27KN

MB=MD=3.27×6=19.62KN·m

MC= ql2[α2-(1+ψ) Φ]/4=1.83×182×[0.52-1.15×0.1322]/4=14.52KN·m

刚架正在qw4y感化下的内力如图。

(3)正在顶风里柱下风荷载qw1感化下

α=1,

VA=-VB=-qh12/2L=-0.71×62/(2×18)=-0.71KN

刚架正在qw1感化下的内力如图。

(4)正在背风面柱下风荷载qw3感化下

VA=-VB=-qh12/2L=-1.55×62/(2×18)=-1.55KN

HA=1.55×6-7.02=2.28KN

MD=7.02×6-1.55×62/2=14.22KN·m

MB=2.28×6=13.68KN·m

刚架正在qw3感化下的内力如图。

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(5) 正在顶风里横梁下风荷载程度分力qw2x感化下

α=1,β=0

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刚架正在qw2x感化下的内力如图。

(6) 正在背风面横梁下风荷载程度分力qw4x感化下

刚架正在qw4x感化下的内力如图。_澳门大阳城娱乐

(7)用叠加绘制正在风荷载感化下刚架的组合内力。